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自力式溫度調(diào)節(jié)閥噪聲源分析

    在供熱系統(tǒng)中離不開泵、管道和閥門，可這些又都是產(chǎn)生噪聲源的設施。

    先說管道，液體流經(jīng)管道時，由于湍流和摩擦激發(fā)的壓強擾動就會產(chǎn)生噪聲，特別是當雷諾數(shù)Re>2400時的湍流狀態(tài)，這種含有大量不規(guī)則的微小旋渦的湍流，可以說自身就處于吵的狀態(tài)。尤其流經(jīng)節(jié)流或降壓閥門、截面突變的管道或急驟拐彎的彎頭時，湍流與這些阻礙流體通過的部分相互作用產(chǎn)生渦流噪聲，其聲功率級（dB）隨流速的變化關系可表示為：△Lw=60lg，若管路設計不當還可以產(chǎn)生空化噪聲；再說閥門，帶有節(jié)流或限壓作用的閥門，是液體傳輸管道中影響最大的噪聲源。當管道內(nèi)流體流速足夠時，若閥門部分關閉，則在閥門入口處形成大面積扼流，在扼流區(qū)域液體流速提高而內(nèi)部靜壓降低，當流速大于或等于介質(zhì)的臨界速度時，靜壓低于或等于介質(zhì)的蒸發(fā)壓力，則在流體中形成氣泡。氣泡隨液體流動，在閥門扼流區(qū)下游流速逐漸降低，靜壓升高，氣泡相繼被擠破，引起流體中無規(guī)則的壓力波動，這種特殊的湍化現(xiàn)象稱為空化，由此產(chǎn)生的噪聲叫空化噪聲。在流量大、壓力高的管路中，幾乎所有的節(jié)流閥門均能產(chǎn)生空化噪聲，這種空化噪聲順流而下可沿管道傳播很遠，這種無規(guī)則噪聲能激發(fā)閥門或管道中可動部件的固有振動，并通過這些部件作用于其它相鄰部件傳至管道表面，產(chǎn)生類似金屬相撞產(chǎn)生的有調(diào)聲音?？栈肼暤穆暪β逝c流速的七次方或八次方成正比，因此為降低閥門噪音可采用多級串接閥門，目的是逐級降低流速。如我們經(jīng)常使用的截止閥，采用的是低進高出的流向，因此當流體流經(jīng)閥腔時，就會在控制閥瓣的下面（即扼流區(qū)內(nèi)）形成低壓高速區(qū)，產(chǎn)生氣泡。通過閥瓣后又形成高壓低速區(qū)，氣泡相繼被擠破產(chǎn)生空化噪音。

    根據(jù)以上分析可見管道噪聲、閥門噪聲都與液體流動的狀態(tài)有關，換句話說即與壓差和流速有關。

自力式溫度調(diào)節(jié)閥的噪聲調(diào)查

    下面是我們實地調(diào)查的數(shù)據(jù)。天津堿廠朝陽樓小區(qū)換熱站，供熱面積26.5萬平方米，管線敷設方式：室外架空，該換熱站分四個環(huán)路供出。南區(qū)管徑DN250所供面積13.2萬平方米；北區(qū)管徑DN250所供面積10.8萬平方米；春風里管徑DN200，所供面積12000平方米；34＃樓管徑DN150，所供面積8012平方米。住戶反映34＃樓和春風里安裝控制閥后噪音較大。

    2003年3月3日我們到現(xiàn)場進行測試（設備超聲波流量計、噪聲計），數(shù)據(jù)如下：

    實測室內(nèi)噪聲34＃樓、2、3單元57 dB；春風里1＃樓1、3單元58 dB～60 dB，而南區(qū)1＃樓1、3、5單元為45～47 dB。從以上數(shù)據(jù)看，雖然各入戶單元流速都沒超過設計要求，但由于相對單體流速太快、壓差較大，造成在控制閥處產(chǎn)生空化噪聲。34＃樓的壓差為0.06Mpa,而南區(qū)1＃樓的壓差為0.02 Mpa，形成局部流速快和壓差大的另一個原因是34＃樓和春風里距換熱站的距離較近。最遠端用戶入口距離350米左右，而南北區(qū)最遠端用戶達1000米左右，同是一個系統(tǒng)距離相差懸殊，因此造成入戶壓差相差很大，流速相差也大。由于管線又是架空安裝這種空化噪聲與支架又產(chǎn)生共振使得噪聲傳遞到室內(nèi)，此種情況在遼河油田曙光作業(yè)區(qū)也有發(fā)生。不單單是架空管線，埋地管線也可以產(chǎn)生空化和湍流摩擦噪聲。如天津北辰區(qū)的一個供熱小區(qū)是直埋管線。安裝流量控制閥后噪聲明顯增加，實測室內(nèi)達65 dB。詢問用戶說以前也有，但沒現(xiàn)在大，將控制閥拆除后，實測室內(nèi)還達58 dB，究其原因也是由于熱網(wǎng)平衡不好，個別單體壓差大、流速過快。前面說過空化噪聲和聲功率與流速的七次方或八次方成正比，因此，流速雖然只差一點點，但噪聲卻增加很大。鑒于以上的情況，對朝陽樓小區(qū)的34＃樓我們采取了逐級降壓或者說逐級降低資用壓頭和流速的辦法。首先將支干線的出口閥門（DN150）進行了調(diào)整，又將單元入戶閥門進行了調(diào)整。再測34＃樓入戶壓差控制在0.03～0.05Mpa之間，再測室內(nèi)噪音2單元102已降至35 dB，3單元101降至40 dB，已滿足需求。

降噪自力式溫度調(diào)節(jié)閥的產(chǎn)生

    前面已經(jīng)提到聲功率級隨流速的變化關系為△Lw=60lg，而由△P=KVS·G2又可得出V=，因此可見當流量系數(shù)（KVS）一定，流通截面積(πR2)一定時，聲功率級也可表示為△Lw=60lg，而自力式流量控制閥又是基于調(diào)整壓差達到控制流量的目的。那么如何既保證壓差又達到降噪的目的，根據(jù)以上實測數(shù)據(jù)及理論分析，我們采用了多級降壓的結構。首先將手動閥瓣改變?yōu)樾毙?，使得流通性能即可保證又可降低流速，這是第一級；其次將自動閥瓣改為雙弧面，雙閥瓣結構，流體流動時先通過上閥瓣上圓弧面，再通過下圓弧面即方便流體通過又可降低流速，這是第二級；然后流體再通過下閥瓣的上圓弧面和下圓弧面這是第三級。同時在自動閥瓣上還帶有側(cè)筋板即可導流，又可消除流體中形成的氣泡。為了消除因扼流產(chǎn)生的低壓高速區(qū)，我們開始時在控制閥入口和手動控制處增加了阻尼網(wǎng)降低流速，減少扼流，可經(jīng)過試驗不可行，因為阻尼網(wǎng)雖然耐腐蝕（采用了不銹鋼材料），但由于網(wǎng)眼直徑的限制很容易引起堵塞；我們又將自動閥瓣改變?yōu)槭猃X形，目的是為了減少高速區(qū)內(nèi)形成的氣泡。但由于梳齒的形狀和強度不利于長期使用，因此也沒有采用。最后還是采取了多級降噪的結構。我們經(jīng)過近1000多次的試驗不斷改進，使控制閥的噪聲從原來的65～75dB降到現(xiàn)在的45～55 dB